Претрага
52 items
-
Nelinearno dinamičko modelovanje potresa izazvanih promenom naponskog stanja pri izradi horizontalnih podzemnih prostorija
Srđan D. Kostić (2013-11-04)U ovoj disertaciji, cilj istraživanja bio je određivanje dinamičkih svojstava potresaizazvanih promenom naponskog stanja pri izradi horizontalnih podzemnih prostorija.Analiza potresa izvedena je sa dva aspekta – u prvom delu istraživanja izučavane suvremenske serije oscilovanja tla za vreme potresa, a u drugom delu vršena je analizastabilnosti fenomenološkog Baridž-Knopof modela bloka sa oprugom. Vremenske serijeoscilovanja tla proučavane su primenom postupka analize surogat podataka, kao ikorišćenjem metoda analize nelinearnih vremenskih serija (primena teoreme orazvijanju skalarne vremenske serije). Analiza vremenskih serija izvedena je ...potres, naponsko stanje, podzemne prostorije, bifurkacije, vremenskaserija, deterministički haos, stohastičnost, perturbacije, vremensko kašnjenje, jačina trenja... uvođenje parametra jačine trenja c u Karlson-Langer model slične su prirode kao i za uvođenje vremenskog kašnjenja τ, s tom razlikom da variranjem parametra c, dolazi samo do direktnog smanjenja ili povećanja uticaja trenja (trenje se pojačava ili smanjuje). Ova varijacija jačine trenja u Zemljinoj kori ...
... ovih modela pristupilo se na sledeći način: a) uvodeći dva nova parametra: - vremensko kašnjenje τ u izraz za trenje u prvom i drugom modelu; - parametar jačine trenja c u izraz za trenje u prvom modelu. b) periodičnom perturbacijom parametara u prvom i trećem modelu. Razlozi za uvođenje vremenskog ...
... takođe je osmatrana i za fiksiranu vrednost τ, samo povećavajući parametar jačine trenja c. Slično dinamičko ponašanje se može uočiti i kod modela sa dva bloka. Originalni sistem, bez uvedenih parametara jačine trenja i vremenskog kašnjenja, takođe pokazuje samo oscilatorno ponašanje. Međutim ...Srđan D. Kostić. "Nelinearno dinamičko modelovanje potresa izazvanih promenom naponskog stanja pri izradi horizontalnih podzemnih prostorija" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2013-11-04)
-
Nelinearno dinamičko modelovanje potresa izazvanih promenom naponskog stanja pri izradi horizontalnih podzemnih prostorija
Srđan D. Kostić (2013-11-04)U ovoj disertaciji, cilj istraživanja bio je određivanje dinamičkih svojstava potresaizazvanih promenom naponskog stanja pri izradi horizontalnih podzemnih prostorija.Analiza potresa izvedena je sa dva aspekta – u prvom delu istraživanja izučavane suvremenske serije oscilovanja tla za vreme potresa, a u drugom delu vršena je analizastabilnosti fenomenološkog Baridž-Knopof modela bloka sa oprugom. Vremenske serijeoscilovanja tla proučavane su primenom postupka analize surogat podataka, kao ikorišćenjem metoda analize nelinearnih vremenskih serija (primena teoreme orazvijanju skalarne vremenske serije). Analiza vremenskih serija izvedena je ...potres, naponsko stanje, podzemne prostorije, bifurkacije, vremenskaserija, deterministički haos, stohastičnost, perturbacije, vremensko kašnjenje, jačina trenja... uvođenje parametra jačine trenja c u Karlson-Langer model slične su prirode kao i za uvođenje vremenskog kašnjenja τ, s tom razlikom da variranjem parametra c, dolazi samo do direktnog smanjenja ili povećanja uticaja trenja (trenje se pojačava ili smanjuje). Ova varijacija jačine trenja u Zemljinoj kori ...
... ovih modela pristupilo se na sledeći način: a) uvodeći dva nova parametra: - vremensko kašnjenje τ u izraz za trenje u prvom i drugom modelu; - parametar jačine trenja c u izraz za trenje u prvom modelu. b) periodičnom perturbacijom parametara u prvom i trećem modelu. Razlozi za uvođenje vremenskog ...
... takođe je osmatrana i za fiksiranu vrednost τ, samo povećavajući parametar jačine trenja c. Slično dinamičko ponašanje se može uočiti i kod modela sa dva bloka. Originalni sistem, bez uvedenih parametara jačine trenja i vremenskog kašnjenja, takođe pokazuje samo oscilatorno ponašanje. Međutim ...Srđan D. Kostić. "Nelinearno dinamičko modelovanje potresa izazvanih promenom naponskog stanja pri izradi horizontalnih podzemnih prostorija" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2013-11-04)
-
Стабилизација косине приступног пута у југоисточном делу површинског копа „Ћерамиде“
Никола Анђелић (2024)Експлоатација дацита као техничког камена се на површинском копу "Ћерамиде" врши дисконтуалном технологијом уз примену бушачко-минерских радова и високо капацитативне и габаритне опреме. Примане наведене технологије захтева стабилне и безбедне транспортне путеве како би се планирана производња и реализовала. Услед клизишта које је настало у зони главног извозног пута на површинском копу дацита "Ћерамиде" неопходно је обезбедити одговарајуће техничко решење којим би се косина пута довела у стабилно стање. У том смислу предложено је техничко решење са насипањем косине ...... Faktor sigurnosti za ugao unutrašnjeg trenja | F,= 2.000 Kohezija - mobilisana = 10.000 kN/m“ Ugao unutrašnjeg trenja - mobilisan m= 19.285% Nosivost tla (prema Pravilniku): Faktor sigurnosti za koheziju F.= 2000 Faktor sigurnosti za ugao unutrašnjeg trenja . F,= 2.000 Kohezija - mobilisana cm= ...
... cm= 10.000 kN/m“ Ugao unutrašnjeg trenja - mobilisan m= 19.295 % Nosivost tla (EUROCODE 7): Faktor sigurnosti za koheziju Fe= 1.250 Faktor sigurnosti za ugao unutrašnjeg trenja . F,-= 1.600 Kohezija - mobilisana cm= 1G.000 kN/m“ Ugao unutrašnjeg trenja - mobilisan m= 23.636 % Prikazanim proračunom ...
... Faktor sigurnosti za ugao unutrašnjeg trenja . F„= 2.000 Kohezija - mobilisana c= 10.000 kN/m“ Ugao unutrašnjeg trenja - mobilisan m= 19.295% Nosivost tla (prema Pravilniku): Faktor sigurnosti za koheziju F.= 2.000 Faktor sigurnosti za ugao unutrašnjeg trenja . F,= 2.000 Kohezija - mobilisana Cm= ...Никола Анђелић. Стабилизација косине приступног пута у југоисточном делу површинског копа „Ћерамиде“, 2024
-
Određivanje parametara smičuće čvrstoće tla primenom statističke metode
Božidar Rudnjanin (2024)Određivanje parametara smičuće čvrstoće tla je od ključne važnosti u geotehničkom inženjerstvu jer utiče na stabilnost i nosivost raznih građevinskih konstrukcija. Ovaj master rad obrađuje temu primene deskriptivne statistike za analizu parametara smičuće čvrstoće tla,čime se obezbeđuje osnov za donošenje odluka o planiranju i izvođenju građevinskih projekata.U prvom delu rada, prikupljaju se relevantni podaci o smičućoj čvrstoći tla iz prethodnih laboratorijskih ispitivanja za trasu buduće brze saobraćajnice Novi Sad - Ruma.Ti podaci uključuju vrednosti smičuće čvrstoće i različite faktore ...... unutrašnjeg trenja za visokoplastičnu glinu U tabeli broj 2 prikazani su osnovni deskriptivni parametri ugla unutrašnjeg trenja tg q za visokoplastičnu glinu na trasi Fruškogorskog koridora. Na osnovu dobijenih rezultata može se ustanoviti da je prosečna vrednost tangensa ugla unutrašnjeg trenja 0,322 ...
... 4 0.5 0.6 0.7 0.8 Vrednosti ugla unutrašnjeg trenja tg Slika 10. Grafički prikaz statističke analize ugla unutrašnjeg trenja kad je nepoznat koeficijent varijacije Prema Gost standardu 20522-2012, karakteristična vrednost ugla unutrašnjeg trenja za visokoplastičnu glinu dobija se tgo= 0,295873 ...
... unutrašnjeg trenja za niskoplastičnu glinu U tabeli broj 8 prikazani su osnovni deskriptivni parametri ugla unutrašnjeg trenja tg q za niskoplastičnu glinu na trasi Fruškogorskog koridora. Na osnovu dobijenih rezultata može se ustanoviti da je srednja vrednost tangensa ugla unutrašnjeg trenja 0,391 sa ...Božidar Rudnjanin. Određivanje parametara smičuće čvrstoće tla primenom statističke metode, 2024
-
Konstitutivne zavisnosti komunalnog otpada sa deponija u Srbiji
Dragoslav Rakić (2013-05-10)U disertaciji su prikazani rezultati laboratorijskih ispitivanja uzoraka komunalnogotpada dobijeni u aparatima za direktno smicanje i edometarskim aparatima (jedanedometarski aparat konstruisan je za potrebe ove disertacije). Sva ispitivanja su izvršenana veštački pripremljenim uzorcima, uz uvažavanje preporuka koje se odnose nadimenzije korišćenih aparata i veličinu najvećih frakcija u uzorku (EN 1997-2, ASTM2007-a, 2007-b). Za formiranje uzoraka korišćen je komunalni otpad različite starosti,uzet sa dve deponije u Srbiji (Ade Huje u Beogradu i gradske deponije u Novom Sadu).Interpretacija rezultata dobijenih iz ...komunalni otpad, deponija, geotehnička klasifikacija, čvrstoća smicanja,deformabilnost, indeks primarne kompresije, indeks sekundarne kompresije, modelisleganja... Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji pomeranja-uzorci serije A Slika 6.97 Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji pomeranja-uzorci serije B Slika 6.98 Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji pomeranja-uzorci serije C Slika 6.99 Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji pomeranja-uzorci ...
... 6.100 Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji horizontalnih pomeranja i veličine čestica Slika 6.101 Zavisnost kohezije i ugla unutrašnjeg trenja od smičućih pomeranja i zapreminske težine – serija A Slika 6.102 Zavisnost kohezije i ugla unutrašnjeg trenja od smičućih pomeranja i zapreminske ...
... Zavisnost kohezije i ugla unutrašnjeg trenja od smičućih pomeranja i zapreminske težine – serija C Slika 6.104 Zavisnost kohezije i ugla unutrašnjeg trenja od smičućih pomeranja i zapreminske težine – serija D Slika 6.105 Zavisnost između kohezije i ugla unutrašnjeg trenja za karakteristična pomeranja ...Dragoslav Rakić. "Konstitutivne zavisnosti komunalnog otpada sa deponija u Srbiji" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2013-05-10)
-
Konstitutivne zavisnosti komunalnog otpada sa deponija u Srbiji
Dragoslav Rakić (2013-05-10)U disertaciji su prikazani rezultati laboratorijskih ispitivanja uzoraka komunalnogotpada dobijeni u aparatima za direktno smicanje i edometarskim aparatima (jedanedometarski aparat konstruisan je za potrebe ove disertacije). Sva ispitivanja su izvršenana veštački pripremljenim uzorcima, uz uvažavanje preporuka koje se odnose nadimenzije korišćenih aparata i veličinu najvećih frakcija u uzorku (EN 1997-2, ASTM2007-a, 2007-b). Za formiranje uzoraka korišćen je komunalni otpad različite starosti,uzet sa dve deponije u Srbiji (Ade Huje u Beogradu i gradske deponije u Novom Sadu).Interpretacija rezultata dobijenih iz ...komunalni otpad, deponija, geotehnička klasifikacija, čvrstoća smicanja,deformabilnost, indeks primarne kompresije, indeks sekundarne kompresije, modelisleganja... Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji pomeranja-uzorci serije A Slika 6.97 Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji pomeranja-uzorci serije B Slika 6.98 Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji pomeranja-uzorci serije C Slika 6.99 Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji pomeranja-uzorci ...
... 6.100 Mobilisani ugao unutrašnjeg trenja u funkciji horizontalnih pomeranja i veličine čestica Slika 6.101 Zavisnost kohezije i ugla unutrašnjeg trenja od smičućih pomeranja i zapreminske težine – serija A Slika 6.102 Zavisnost kohezije i ugla unutrašnjeg trenja od smičućih pomeranja i zapreminske ...
... Zavisnost kohezije i ugla unutrašnjeg trenja od smičućih pomeranja i zapreminske težine – serija C Slika 6.104 Zavisnost kohezije i ugla unutrašnjeg trenja od smičućih pomeranja i zapreminske težine – serija D Slika 6.105 Zavisnost između kohezije i ugla unutrašnjeg trenja za karakteristična pomeranja ...Dragoslav Rakić. "Konstitutivne zavisnosti komunalnog otpada sa deponija u Srbiji" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2013-05-10)
-
Аnaliza mogućnosti povećanja nagiba završne kosine površinskog kopa “Podbraćan”
Vladimir Čebašek, Veljko Rupar (2018)Eksploatacijom boksita iz ležišta "Podbraćan" formiran je površinski kop sa maksimalnom visinom zavšne kosine od 280 m. Redovnom kontrolom stabilnosti trenutnog stanja kosina površinskog kopa utvrđeno je da faktor sigurnosti iznosi Fs = 1.71 – 1.85, a što je ukazalo da postoji mogućnost povećanja nagiba kosine. U radu je prikazan postupak analize mogućnosti povećanja nagiba završne kosine površinskog kopa "Podbraćan".Vladimir Čebašek, Veljko Rupar. "Аnaliza mogućnosti povećanja nagiba završne kosine površinskog kopa “Podbraćan”" in Mining and Geology Today, II international symposium, Belgrade, 04 - 05.12.2018., Rudarski institut, Balkanska akademija nauka, Akademija inženjerskih nauka Srbije (2018). https://doi.org/10.25075/SI.2018.17
-
Uticaj utiskivanja gas-lift gasa na prenos mase i toplote
Branko Grubač (2019)Nakon uvođenja kontinualnog gas-lifta, primećen je porast proizvodnje tečnog naftnog gasa, TNG, u postrojenju za preradu gasa, kao jednog od finalnih proizvoda dobijenog iz fluida gaso kondenzatnih i rastvorenog gasa iz naftnih bušotina. Pretpostavljeno je da se prisustvom gas-lift gasa uspostavlja drugačija ravnoteža faza u odnosu na slučaj bez gaslifta, te da je gas-lift gas stripovao propan i butane iz tečne u parnu fazu, što je dovelo do povećanja prinosa TNG-a. Napravljen je model bušotine koja radi u kontinualnom gas-liftu ...... kondukcije zemlje (J/sºC-1) 𝑘 Koeficijent prenosa mase (mol/m2s molski udeo) 𝑓𝑇𝑃 Koeficijent trenja 𝑓𝐶 Koeficijent trenja gasnog mehura 𝑓𝐼 Koeficijent trenja na granici faza 𝑓𝐹 Koeficijent trenja tečnog filma 𝐶1, 𝐶2, 𝐶3 Koeficijent za viskozitet tečnosti, dobijaju se eksperimentalno 𝐽 K ...
... odrediti koeficijent trenja, (𝑓), i hold up, (𝐻𝐿). Jednačina 6.1.29 rešava se tako što se fiksira jedan od dva pomenuta parametra, na primer koeficijent trenja, a zatim se faktor zaostajanja tečne faze odredi eksperimentalno, te se izračuna tačna vrednost koeficijenta trenja. Za prvu iteraciju ...
... 𝜌𝐺𝑣𝐶22 𝜏𝐼 = 𝑓𝐼 𝜌𝐶(𝑣𝐶 − 𝑣𝐹)|𝑣𝐶 − 𝑣𝐹|2 6.1.67 6.1.68 Gde je: 𝑓𝐹 – Koeficijent trenja tečnog filma 𝑓𝐶 – Koeficijent trenja gasnog mehura 𝑓𝐼 – Koeficijent trenja na granici faza Za tečni film u laminarnom protoku, napon smicanja na površini cevi može se pripisati ...Branko Grubač. Uticaj utiskivanja gas-lift gasa na prenos mase i toplote, Beograd : Rudarsko-geološki fakultet, 2019
-
Specifičnosti fundiranja u lesnim naslagama – objekat Poreska uprava Zemun
Anja Dević (2024)U ovom završnom radu prikazani su literaturni podaci koji se odnose na geotehničke karakteristike terena izgrađenih od lesa na primeru šireg istražnog prostora, tzv. Zemunskog lesnog platoa, kao i rezultati detaljnih geotehničkih istraživanja na lokaciji objekta Poreske uprave Zemun. U prvom delu rada prikazani su uslovi nastanka karakteristične makroporozne strukture lesa i njen uticaj na fizičko-mehaničke karakteristike i stabilnost terena izgrađenih od lesa. Na osnovu analize i interpretacije rezultata detaljnih geotehničkih istraživanja na lokaciji objekta Poreske uprave Zemun prikazane su ...... ponderisana vrednost kohezije (p – ponderisana vrednost ugla unutrašnjeg trenja y - ponderisana vrednost zapreminske težine G,, C> ,... Cn - kohezija u slojevima 1, 2,... n (pi, --- (D2, ... (pa — ugao unutrašnjeg trenja u slojevima 1, 2,...n Yi,Y>2,...Yn - zapreminska težina u slojevima 1,2 ...
... 40.00% Granica plastičnosti PL = 20.00 – 23.00% Indeks plastičnosti Ip = 4.00 – 18.50 Indeks konsistencije L = 0.85 – 1.00 Ugao unutrašnjeg trenja (p = 22.0 – 23.09 Kohezija c =20.0 – 25.0 kPa Modul stišljivosti Mu(aoo-zoo) = 9 681 — 7 407 kPa „Pogrebena zemlja” I horizont (pz 1) Utvrđena ...
... 42.00% Granica plastičnosti PL =18.10 – 23.041% Indeks plastičnosti Ip = 7.00 – 19.80 Indeks konsistencije L = 0.83 – 0.98 Ugao unutrašnjeg trenja (p = 249 Kohezija c= 25.0 kPa Modul stišljivosti Myaioo-zo0) = 5 277 kPa Les H horizont (I 2) Utvrđen u svim istražnim bušotinama neposredno ...Anja Dević. Specifičnosti fundiranja u lesnim naslagama – objekat Poreska uprava Zemun, 2024
-
Geotehnički uslovi rekonstrukcije Zavičajnog muzeja u Jagodini
Milan Tokanović (2024)U radu su prikazana geotehnička istraživanja za potrebe rekonstrukcije Zavičajnog muzeja Jagodina.Zavičajni muzej u ulici Kneginje Milice br.82 u Jagodini, ima ozbiljna oštećenja pojedinih delova konstrukcije koja su nastala na objektu tokom više od 80 godina eksploatacije.Kako bi se trajno rešio problem dinamičke stabilnosti i statičke održivosti konstruktivnog sistema objekta,neophodno je bilo definisanje geotehničkih uslova u zoni interakcije prirodne sredine i konstrukcije predmetnog objekta.Izvedena su terenska i laboratorijska ispitivanja na osnovu kojih su dobijene geotehničke podloge. Na osnovu dobijenih geotehničkih podloga ...geotehnička istraživanja, Zavičajni muzej, temelji, fundiranje, nosivost, sleganje, istražne jame, laboratorijska geomehanička ispitivanja, Jagodina... stižu u Jagodinsko polje iz istočne i zapadne zone koje korito Velike Morave grubo odvaja. Sudeći po jednom od najznačajnijih zemljotresa velike jačine 1910. godine, epicentar istočne zone leži u Resavi. 5. GEOTEHNIČKI USLOVI REKONSTRUKCIJE OBJEKTA 5.1. Tehnički podaci o objektu Zavičajni ...
... 12.6-22.8% WL = 32.4-37.4% WP = 19.3-20.7% Ip = 11.6-18.1% Ic = 0.8-1.7% • Zapreminska težina y = 18.0 – 19.3 kN/m3 • „Ugao unutrašnjeg trenja ) = 23%-299 • Kohezija C = 13.7-17.7 kPa (prosečno 18.6 kN/m?* ) (prosečno 269) (prosečno 15.7 kP) – Modul edometarske stišljivosti • ...
... • Y- zapreminska težina ispod nivoa temcljnog dna; • B iširina temclja; • NyNc. - faktori nosivosti koji zavise od dozvoljenog ugla unutrašnjeg trenja • Sy S-- faktori oblika koji zavise od odnosa B/L; • d.- faktor nosivosti koji zavisi od dubine fundiranja D/B; • i,i.- faktori nosivosti koji ...Milan Tokanović. Geotehnički uslovi rekonstrukcije Zavičajnog muzeja u Jagodini, 2024
-
Geotehnički uslovi izgradnje metro stanice "Francuska" u Beogradu
Lazar Pavlović (2024)Cilj ovog rada je analiza stabilnosti dijafragme, predviđene kao mere za obezbeđenje dubokog iskopa od zarušavanja okolnog tla koji se izvodi na mestu buduće metro stanice “Francuska” koja je planirana u okviru prve faze, prve linije metroa u Beogradu – sekcije „Centar“. U okviru numeričke analize je izvršena analiza stabilnosti konzolne dijafragme kao i dijafragme sa ankerom – slobodno oslonjene dijafragme, kako bi se moglo napraviti poređenje dobijenih vrednosti koje se odnose na dubinu fundiranja koja je potrebna da ...... ) ugao unutrašnjeg trenja q (") 20! / / kohezija c (kPa) 22! / / Paramertri čvrstoće na smicanje iz triaksijalnog CU opita ugao unutrašnjeg trenja q (") 26 / / kohezija c (kPa) 39 / / Paramertri čvrstoće na smicanje iz triaksijalnog CD opita ugao unutrašnjeg trenja q (") 29 / / kohezija ...
... ) ugao unutrašnjeg trenja q (") 19! / / kohezija c (kPa) 281 / / Parametri čvrstoće na smicanje iz triaksijalnog za stene ugao unutrašnjeg trenja q (") 21 / / kohezija c (kPa) 244 / / Paramertri čvrstoće na smicanje iz triaksijalnog CU opita ugao unutrašnjeg trenja q (") 32 / / kohezija ...
... materija (%) 3.3 / / 27 Otpor konusa statičkog penetrometra — q; / / 2.5% (MPa) Parametri čvrstoće na smicanje (drenirani) ugao unutrašnjeg trenja q (") 21! / / kohezija c (kPa) 23! / / Nedrenirana čvrstoća na smicanje — Su / 75? | 80 — 100*%* (kN/m?) Parametri deformabilnosti Modul ...Lazar Pavlović. Geotehnički uslovi izgradnje metro stanice "Francuska" u Beogradu, 2024
-
Analiza primenjenih metoda za transport parafinske nafte
Dunja Milojević (2024)Sadržaj parafina u nafti ima dominantan uticaj na svojstva parafinskih nafti. Taloženje parafina, odnosno taloženje čvrstih čestica parafinskog voska, predstavlja ozbiljan globalni problem tokom proizvodnje i transporta sirove nafte. Samo taloženje voska zavisi od termodinamičkih faktora, poput temperature, pritiska i sastava nafte. Transport nafte cevovodima je uobičajeni proces transporta u naftnoj industriji. Kada prilikom cevovodnog transporta parafinske sirove nafte, dođe do prekida protoka i hlađenja nafte ispod temperature stinjavanja, parafini će kristalisati, pri čemu će doći do, geliranja celokupne transportovane ...... Povećanje količine fluida znači povećanje gubitaka usled trenja u naftovodu. Iz tog razloga se mora voditi računa o efektu razređivanja sirove nafte (visokoviskozne nafte) sagledavanjem smanjenja gubitaka usled trenja i povećanja gubitaka usled trenja, zbog povećane količine mešavine fluida koji se t ...
... rešenja Je transport zagrejane sirove nafte. Zagrevanjem nafte poboljšavaju se protočna svojstva, smanjuje se viskoznost, kao i gubici pritiska na trenje, pri transportu cevima. Fizičke osobine sirove nafte se modifikuju zagrevanjem kako bi se sprečio nastanak voska unutar naftovoda. U ovom diplomskom ...
... uređaja da prikuplja taloženi sloj voska. Međutim, uređaj "pig" koji je ubačen ima mogućnost da se zaglavi zbog tvrdog sloja voska ili zbog visokog trenja, koje nastaje tokom čišćenja većih rastojanja. Ako se uređaj "pig" zaglavi unutar cevi, a ne blizu priključaka za unos ili izlaz, rešavanje ovog ...Dunja Milojević. Analiza primenjenih metoda za transport parafinske nafte, 2024
-
Geotehnički uslovi izgradnje nadvožnjaka "Balajnac" na autoputu E-80 deonica: Niš - Merošina
Dragoslav Rakić, Nikola Božović (2024)U sklopu prve deonice autoputa E-80 Niš – Merošina, izgrađen je nadvožnjak u zoni sela Balajnac koji je oslonjen na tri stubna mesta na međusobnom rastojanju od oko 26 m. Svaki stub je fundiran na šipovima i to sa predloženim rasporedom od 2 šipa u grupi na međusobnom rastojanju od 3.6 m. U radu su na osnovu izvršenih geotehničkih istraživanja terena, analizirani rezultati nosivosti vertikalno opterećenog šipa prečnika 1.2 m i dužine šipa od L = 23 m. Analiza ...Dragoslav Rakić, Nikola Božović. "Geotehnički uslovi izgradnje nadvožnjaka "Balajnac" na autoputu E-80 deonica: Niš - Merošina" in Peti Srpski kongres o putevima, Beograd, 30-31.05.2024., Beograd : Srpsko društvo za puteve "Via Vita" (2024)
-
Specifičnosti izgradnje deonice 3 brze saobraćajnice Požarevac-Golubac na organskom tlu
Vojislav Lučić (2024)U ovom završnom radu prikazani su podaci koji se odnose na metode ojačanja terena izgrađenog od slabonosivog organskog tla, kao i njegove geotehničke karakteristike na primeru šireg istražnog prostora, u okolini sela Kumane duž trase treće dionice brze saobraćajnice Požarevac-Golubac. U radu su prvo prikazane osnovne karakteristike i podele organskog tla i treseta, zatim su navedene metode ojačanja tla koje mogu da se koriste na datom istražnom prostoru i na kraju je izvršena analiza i interpretacija rezultata geotehničkih istraživanja ...organsko tlo, treset, metode ojačanja slabonosivog tla, slieganje, konsolidacija i vremenski tok konsolidacije... adhezija između šipa i tla (u praksi se uzima da Je caa = C), o je normalni napon na omotaču šipa i 6 ugao trenja između šipa i tla (u praksi se uzima da je ovaj ugao Jednak uglu unutrašnjeg trenja Š = Q). Kod Majerhofa, kao i kod drugih statičkih metoda za određivanja graničnog opterećenja šipova ...
... opterećenje takođe treba uzeti u obzir ı negativno bočno trenje između tla i šipa. Do njega dolazi kada se tlo sliježe više od šipa, odnosno kada šip prolazi kroz mekše tlo i oslanja se na relativno čvrstu podlogu. Negativno bočno trenje dovodi do smanjenja nosivosti šipa. Ovaj problem može da ...
... protok Q. \#koeficijent . elektroosmotske vodopropustljivosti kc, brzina elektroosmotskog kretanja vode u-., rastojanje između elektroda L i jačina struje 1. Uspješnost primjene ove metode zavisi od više faktora: aktivnost glinenih čestica, sadržaj vode u porama i svojstava vode u ulozi elektrolita ...Vojislav Lučić. Specifičnosti izgradnje deonice 3 brze saobraćajnice Požarevac-Golubac na organskom tlu, 2024
-
Proračun recirkulacionih pumpi u postrojenju za odsumporavanje dimnih gasova ,,TENT B"
Tomislav Trpković (2024)Predmet ovog rada baziraće se na proračunu i usvajanju mašinskih instalacija potrebnih za nesmetano funkcionisanje sistema dve međusobno povezane celine Absorber - Pumpna stanica, preko FRP ( Fiberglass Reinforced Plastic) cevovoda kojim se odvija transport suspenzije krečnjaka neophodnog u samom procesu odsumporavanja dimnih gasova. Pored tehničkog opisa same tehnologije koja uključuje tri objekta: Absorber, Pumpna Stanica i cevovod, glavni deo rada odnosiće se na proračun i usvajanje mašinskih instalacija koji uključuju recirkulacione radijalne centrifugalne pumpe i cevovode kojima ...postrojenje za odsumporavanje dimnih gasova, termoelektrana, pumpna stanica, FRP cevovod, Absorber, transport suspenzije gipsa, prirubnica, ventil, potisni cevovod, usisni cevovod... 1.5386 Gubici od lokalnih otpora H1 mLlLC 3.5225 Gubici od trenja H2 mLC 0.205 Ukupno gubici H3 mLlC #3.7275 Gubici u obe linije H4 mLC 3.7275 Usvojena vrednost H mliC 4 Brzina suspenzije Qp/A/3600 vp m/s 2.33 Faktor trenja (Moody diagram) f / 0.0305 Gubici na opremi Lop mstt 6 Ukupan ...
... 1.5386 Gubici od lokalnih otpora H1 mLlC 3.5225 gubici od trenja H2 mLC Č/\(0.2194 Ukupno gubici H3 mLC /3.742 gubici u obe linije H4 mLlC 3.742 usvojena vrednost H mLC |A brzina suspenzije Qp/A/3600 vp m/s 2.33 faktor trenja (Moody diagram) f / 0.0305 Gubici na opremi Lop mstt 6 Ukupan ...
... 1.5386 Gubici od lokalnih otpora H1 mLlC 3.5225 gubici od trenja H2 mLC Đ/(0.2303 Ukupno gubici H3 mLC 3.7528 gubici u obe linije H4 mLC 3.7528 usvojena vrednost H mliC 4 brzina suspenzije Qp/A/3600 vp m/s · 2.33 faktor trenja (Moody diagram) f / 0.0305 Gubici na opremi Lop mstt 6 Ukupan ...Tomislav Trpković. Proračun recirkulacionih pumpi u postrojenju za odsumporavanje dimnih gasova ,,TENT B", 2024
-
Proračun osnovnih mehanizama na rotornom bageru ShRs 1300 na PK Polje E
Luka Nikolić (2024)Površinska eksoloatacija ležišta mineralnih sirovina, a posebno uglja (lignita) vrši se primenom različitih rudarskih mašina. U zavisnosti od tipa ležišta, rudarsko-geoloških uslova, ekonomske analize i sl. koriste se sistemi sa kontinualnim ili diskontinualnim načinom rada.Kod kontinualnih sistema, primenjuju se kompleksne rudarske mašine kod kojih se proces odvija neprekidno odnosno bez ciklusa utovara, transporta i odlaganja i najčešće rade u sve tri smene. Rotorni bageri i bageri vedričari, transporteri sa gumenom trakom, odlagači ili deponijske mašine čine tkz BTO ili ...... Beogradu – Rudarsko-geološki fakultet Moment trenja u oslono-okretnom uređaju (Mt) Mt = 0,01 * g* (mgs + mys) *z%k*fk * fpr * fek R – poluprečnik obrtno-oslonog kruga meren do ose kružne staze rk — poluprečnik oslonih valjaka ili kugli fk — koeficijent trenja kotrljanja fpr — koeficijent proklizavanja ...
... Beogradu – Rudarsko-geološki fakultet Str > Wu Ukupni otpor na kretanje: W„a = 0a + Wyo + W + Was + /a + W + / = 14665500|[N] Unutrašnji otpori od trenja u gusenicama: W.u = (0,048 — 0,091) • Gb = 0,075 • 22592 = 1694,4 [kN] = 1694400[N] Otpor kotljanja: Wxo = (0,082 — 0,175) * Gb = 0,14 • 22592 ...
... Nagib bagera pri radu pn= 3 > Poluprečnik obrtno-oslonog kruga R= 1815mm > Koeficijent proklizavanja oslonih valjaka fpr= 1,25 > Koeficijent trenja kotrljanja f=0,1 > Poluprečnik oslonih valjaka Tk= 94mm > Koeficijent ekscentricnosti opterecenja fe= 1,25 > Koeficijent korisnog dejstva m= ...Luka Nikolić. Proračun osnovnih mehanizama na rotornom bageru ShRs 1300 na PK Polje E, 2024
-
Tehnologija izrade i opremanje magacina eksploziva za potrebe ležišta bakra
Aleksandar Milojević (2024)Nakon radova otvaranja i početka eksploatacije, rudno telo bakra velikih rezervi zahteva i veliku količinu eksploziva da bi se ostvario zacrtan kapacitet. Samim tim, neophodno je izraditi funkcionalan magacin eksploziva koji će biti pristupačan svim horizontima i koji će moći da ispuni celokupni kapacitet svih horizonata. Obzirom da će se u magacinu skladištiti eksploziv, on mora ispunjavati specijalne uslove kako bi skladištenje bilo bezbedno. Neophodno je isprojektovati magacin tako da ispuni sve zahteve po pitanju količine i načina skladištenja eksploziva, ...... prema izrazu: | 220 N R = 63,6 · a · << = 63,6 · 0,000328 · —<- = 4,59 — gde su: a — koeficijent trenja cevovoda, Ns?/mš 54 l— dužina cevovoda, m d- prečnik cevovda, m Koeficijent trenja a za cevovod se može odrediti iz sledećeg izraza: _ « _ __00045 — _ 000328 - G7irlogd)) (37+logi)i ...
... ispitivanja geoloških uzoraka: • Klasa radne sredine: II • Kohezija, C (MPa): 4 • Zapreminska težina, y (kKN/m*): 23 • Ugao unutrašnjeg trenja, q (*): 60 23 • Geološki indeks čvrstoće: 65 • Čvrstoća na pritisak, oc (MPa): 70 • Indeks čvrstoće,f: 7 Stabilnost horizontalnih prostorija ...
... y:·H·(1 – sin g) gde su: C – kohezija (kN/m?) Y — zapreminska težina (kN/m?) H – maksimalna dubina od površine terena (m) q — ugao unutrašnjeg trenja (%) Ovaj deo Jamskih prostorija prolazi kroz neizmenjeni andezit, pa ih nema potrebe podgrađivati, osim u specijalnim situacijama (prolazak kroz ...Aleksandar Milojević. Tehnologija izrade i opremanje magacina eksploziva za potrebe ležišta bakra, 2024
-
Hibridni sistem za planiranje i analizu ventilacije rudnika
... kg/ms2, eijk – alternativni tenzor, f – bezdimenzionalni koeficijent trenja, Fo – Furjeov broj, G – temperaturni gradijent, oC/m, g – gravitaciono ubrzanje, m/s2, h – depresija, Pa, i – entalpija, J/kg, K – koeficijent trenja, Ns2/m4, k – kinetička energija turbulencije, kgm2/s2, L – latentna ...
... pritiska duž struje, nastaje usled otpora trenja vazduha o zidove rudničkih prostorija i u prostoriji kružnog poprečnog preseka može da se definiše Darsijevom (Darcy) jednačinom /67/, /30/: d2 lvf h 2ρ= , (4.2) gde je: f – bezdimenzionalni koeficijent trenja. ρ - gustina vazduha, (kg/m3). U slučaju ...
... prostorije, (m). Koeficijent trenja f možemo odrediti izjednačavanjem desnih strana jednačina (4.1) i (4.2), odnosno d2 lvf d lv32 2 2 ρ=µ , (4.4) odakle je: vd 64 f ρ µ= , (4.5) odnosno Re 64 f = . (4.6) U turbulentnoj vazdušnoj struji koeficijent trenja f je funkcija Rejnoldsovog ...Nikola Lilić, Ranka Stanković, Ivan Obradović. Hibridni sistem za planiranje i analizu ventilacije rudnika, Rudarsko-geološki fakultet, Univerzitet u Beogradu, 2000
-
Geostatički proračuni sanacije klizišta šipovima
U ovom radu su, polazeći od rezultata geotehničkih istraživanja, prikazani geostatički proračuni sanacije klizišta vertikalnim šipovima. Metodologija proračuna je složena, jer podrazumeva interakciju klizišta i stabilizirajućih šipova. Stoga se simultano analiziraju stabilnost klizišta i stabilnost šipova. Prilikom određivanja bočne otpornosti tla oko šipova koristi se metoda Brinč Hansena koja uzima u obzir trodimenzionalne uslove u tlu i može da se primeni u složenim geološkim uslovima koji su česti u Srbiji. Analize stabilnosti klizišta vrše se odgovarajućim metodama granične ravnoteže. ...sanacija klizišta, interakcija klizišta i šipa, bočna otpornost šipova, stabilnost klizišta i šipova... tla Dijagrami za određivanje kocficijenta K, i K. dati su na Slikama 2 i 3. Na ovim dijagramima B је širina/prečnik šipa, а ф је ugao unutrašnjeg trenja. = Ке = 759 К = 222 р c=1–S 80 g=45'__|--1""T" o=40. ——— ·_,··"' /" 50 — _ | = 40 | ___---81.4 — 40 ____ 272 30 Д И 180 7 Н нег i и e = ...Slobodan Ćorić, Dragoslav Rakić, Dušan Berisavljević. "Geostatički proračuni sanacije klizišta šipovima" in Zbornik radova osmog naučno-stručnog međunarodnog savetovanja - Geotehnički aspekti građevinarstva, Savez građevinskih inženjera Srbije, (2019)
-
Uticaj raspadanja na stabilnost kosina u mekoj stenskoj masi
Anđela Despotov (2024)U radu je opisano ponašanje mekih stenskih masa koje su izložene porecesu raspadanja tokom određenog vremenskog perioda. Meke stenske predstavljaju kritične vrste stenskih masa pošto izazivaju različite probleme tokom izvođenja građevinskih radova. Meke stene mogu biti sedimentne stene, raspadnute metamorfne i magmatske stene. Odlikuju se niskim vrednostima čvrstoće, visokom deformabilnošću, visokom plastičnošću, podložne su dezintegraciji i fizičko-hemijskom raspadanju, odnosno ubrzanom dejstvu površinskog raspadanja usled atmosferskih uticaja.Za klasifikaciju mekih stenskih masa koriste se modifikovane verzije već postojećih klasifikacionih sistema. Jedan ...... brzinu raspadanja i debljinu stenske mase koja je dezintegrisana jesu klima i prirodno okruženje. Pre svega izdvaja se količina sunčeve svetlosti, Jačina i smer vetra. Sunčeva svetlost i vetar omogućavaju 14 brže sušenje površinskih delova stenskih masa nakon padavina, a na taj način se smanjuju ...
... se može reći da se nakon dezintegracije vrednost smičuće čvrstoće smanjuje za 40-80%, dok je ovo smanjenje praćeno smanjenjem ugla unujtrašnjeg trenja sa 20-30* do 6-8". Miščević i Vlastelica (Miščević i Vlastelica, 2016) izveli su zaključak da je prilikom izvođenja kosina u flišu potrebno izvršiti ...
... anvelopu napona loma (Botts, 1998) Kao što je već rečeno u prvoj fazi stenska masa je ispucala, ali nije degradirana. Kohezija i ugao unutrašnjeg trenja odgovaraju čvrstoći ovakvog materijala. U drugoj fazi može se zapaziti da se proces degradacije širi oko lamina i da linija loma više nema oštar ...Anđela Despotov. Uticaj raspadanja na stabilnost kosina u mekoj stenskoj masi, 2024